根據一次分配梁[20的計算結果得知，在懸吊振樁的情況下，一次分配梁對二次分配兩產生的作用力最大為29.32kn，則施加在二次分配樑上的作用力按單邊最外側3個23cm等間距29.32kn大小（實際要略小）的作用力計算，則二次分配梁的計算結果如下：
由上圖計算結果可知，i28承受的最大組合應力為σ=87.04mpa＜【σ】＝170mpa。
由上圖計算結果可知，i28最大位移為f=2.4mm＜【f】＝l/200=5mm。
整體計算：
由於懸吊振樁錘施工時，履帶吊為居中布置，棧橋的各結構都是等間距對稱布置的，所以貝雷計算時可將各重量簡化為均布荷載進行計算。履帶吊的履帶長度為5m，則貝雷懸臂部分按2片貝雷6m考慮，每片貝雷加花架按300kg考慮，則施加在貝雷上的荷載為：
貝雷：3501/3=116.7kg/m
i28: 43.46561=260.79kg/m
[20: 22.632251=565.8kg/m
則施加在貝雷上的結構自重按均布荷載為9.44kn/m，單側雙排加強貝雷的均布荷載為2.36kn/m，施加的活載為單條履帶77kn/m，貝雷的計算結果如下：
由上圖計算結果可知，雙排加強貝雷承受的最大組合應力為σ=167.43mpa＜【σ】＝210mpa。
由上圖可知，雙排加強貝雷最大位移為f=4.98mm＜【f】＝l/400=45mm。
由上圖可知，鋼管樁最大反力為570.63kn。
鋼棧橋的整體穩定性計算：
由上圖計算結果可知，鋼棧橋第一階失穩係數為15.2。
結論：綜合上述結果可知，鋼棧橋在工況一荷載作用下，有足夠的剛度、強度、穩定性。結構安全可靠。
2．工況二
在工況二中，計算荷載取履帶吊的55t。由於在工況一中計算荷載也為55t，所以在工況二里不再進行一次分配梁和二次分配梁的單獨計算，而直接進行貝雷及棧橋的整體穩定計算。
整體計算：
由工況一的計算可得知貝雷上的結構自重荷載為11.8kn/m，單條履帶活載為77kn/m（荷載長度為5m），貝雷彎矩計算時活載布置到跨中，剪力計算時布置到支點處，貝雷取一聯4跨連續進行計算。計算結果如下：
由上圖可知，雙排加強貝雷最大組合應力為σ=195.08mpa＜【σ】＝210mpa。
由上圖計算結果可知，雙排加強貝雷最大變形撓度為f=27.39mm＜18000÷400=45mm。
由上圖計算結果可知，鋼管樁最大反力為f=541.33kn
鋼棧橋的整體穩定計算：
由上圖計算結果可知，鋼棧橋第一階失穩係數為10.61。
結論：綜合上述結果可知，鋼棧橋在工況二荷載作用下，有足夠的剛度、強度、穩定性，結構安全可靠。
二、主墩鑽孔施工平台：
1、一次分配梁[20的計算：
該分配梁計算結果與主棧橋的一次分配梁計算結果一致。
2、二次分配梁i28的計算：
該分配梁計算結果與主棧橋的一次分配梁計算結果一致。
3、整體計算：
由上圖可知，不加強貝雷最大組合應力為σ=263.35mpa＜1.3【σ】＝273mpa。
由上圖計算結果可知，不加強貝雷最大變形撓度為f=14.44mm＜10000÷400=25mm。
由上圖計算結果可知，鋼管樁最大反力為f=301.89kn
三、主墩碼頭計算：
1、一次分配梁[20的計算：
該分配梁計算結果與主棧橋的一次分配梁計算結果一致。
2、二次分配梁i28的計算：
該分配梁計算結果與主棧橋的一次分配梁計算結果一致。
3、整體計算：
由上圖可知，雙排加強貝雷最大組合應力為σ=169.14mpa＜【σ】＝273mpa。